Узлы
- Автор темы Sagittarius
- Дата начала
Можно менять по компромиссу меж эффективностью работы и остатком тока для работы собственно ГСТ. Ведь ток этого транзистора вычитается из тока ГСТ.
Есть модель, копируй имеющиеся транзисторы для сопоставимости результатов, собирай интересующие тебя конфиги. Тренируйся.barankin написал(а):
Сравнение линейности дифкаскадов.
Дифкаскады бывают двух видов: согнутые и разогнутые.
Согнутый дифкаскад Т1Т2 линеен, т.к. сумма собственных сопротивлений эмиттеров rэ, Ом = 25/Iс, мА создаёт местную ООСь в каскаде, и при перераспределении токов насколько растёт rэ одного транзистора с уменьшением тока, настолько же уменьшается rэ другого.
Ку = R1 / (rэТ1+rэТ2) остаётся неизменным.
Другое дело разогнутый диф Т3Т4. Ток у дифкаскада - общий. С отпиранием одного транзистора отпирается и другой, уменьшается rэ обоих, с запиранием транзисторов растёт и сумма rэ. Поскольку
Ку = R1 / (rэТ3+rэТ4), усиление в течение периода сигнала меняется, линейность плохая.
Соберём схему, где
зона 1 - генератор напряжения сигнала,
зона 2 - аналог ОУ для охвата ООСью каскада Т1Т2,
зона 3 - аналог ОУ для охвата ООСью каскада Т3Т4,
а в точках 1 и 2 снимается значение Кг.
"Обратный" съём Кг сделан потому, что режимы по постоянному току дифкаскадов надо стабилизировать, а разогнутый диф принципиально может работать только в петле ООС, местной или общей, иначе пришлось бы долго подгонять его режим вручную подбором опорного напряжения базы Т3. При "обратном" съёме Кг искажения на выходах стремятся к нулю, а рассматриваются Кг компенсирующих нелинейность каскада сигналов ошибки.
В приведённой схеме при амплитуде выходного напряжения 300 мВ
Кг на входе 1 = 0,78%
Кг на выходе 3 = 0,0000.005%
Кг на входе 2 = 7,5%
Кг на выходе 4 = 0,000.017%
Отличие нелинейности каскадов - 10 раз при всех сопоставимых условиях работы.
Вот эта различие Кг на выходе втрое при десятикратной разнице в нелинейности каскадов является второй причиной, почему уровень нелинейности нужно мерить на входе каскада в петле ООС, а не гадать о его вклада по мизерным, округлённым выходным значениям.
Разогнутый дифкаскад можно ставить только для экономии деталей с глубокой местной и общей ООС, как в СЛ Агеева
узлы сдвига уровня Т5R44T8 и Т7R38T6:
Или в ВВС-2011:
Т1R17Т2
Так что если видите нелинейный разогнутый дифкаскад на входе, бегите от этого усилителя. Иначе следующий разбор полётов может быть проведен на вашем примере.
Дифкаскады бывают двух видов: согнутые и разогнутые.
У вас нет разрешения на просмотр ссылки, пожалуйста Вход или Регистрация
Согнутый дифкаскад Т1Т2 линеен, т.к. сумма собственных сопротивлений эмиттеров rэ, Ом = 25/Iс, мА создаёт местную ООСь в каскаде, и при перераспределении токов насколько растёт rэ одного транзистора с уменьшением тока, настолько же уменьшается rэ другого.
Ку = R1 / (rэТ1+rэТ2) остаётся неизменным.
Другое дело разогнутый диф Т3Т4. Ток у дифкаскада - общий. С отпиранием одного транзистора отпирается и другой, уменьшается rэ обоих, с запиранием транзисторов растёт и сумма rэ. Поскольку
Ку = R1 / (rэТ3+rэТ4), усиление в течение периода сигнала меняется, линейность плохая.
Соберём схему, где
зона 1 - генератор напряжения сигнала,
зона 2 - аналог ОУ для охвата ООСью каскада Т1Т2,
зона 3 - аналог ОУ для охвата ООСью каскада Т3Т4,
а в точках 1 и 2 снимается значение Кг.
"Обратный" съём Кг сделан потому, что режимы по постоянному току дифкаскадов надо стабилизировать, а разогнутый диф принципиально может работать только в петле ООС, местной или общей, иначе пришлось бы долго подгонять его режим вручную подбором опорного напряжения базы Т3. При "обратном" съёме Кг искажения на выходах стремятся к нулю, а рассматриваются Кг компенсирующих нелинейность каскада сигналов ошибки.
В приведённой схеме при амплитуде выходного напряжения 300 мВ
Кг на входе 1 = 0,78%
Кг на выходе 3 = 0,0000.005%
Кг на входе 2 = 7,5%
Кг на выходе 4 = 0,000.017%
Отличие нелинейности каскадов - 10 раз при всех сопоставимых условиях работы.
Вот эта различие Кг на выходе втрое при десятикратной разнице в нелинейности каскадов является второй причиной, почему уровень нелинейности нужно мерить на входе каскада в петле ООС, а не гадать о его вклада по мизерным, округлённым выходным значениям.
Разогнутый дифкаскад можно ставить только для экономии деталей с глубокой местной и общей ООС, как в СЛ Агеева
узлы сдвига уровня Т5R44T8 и Т7R38T6:
У вас нет разрешения на просмотр ссылки, пожалуйста Вход или Регистрация
Или в ВВС-2011:
У вас нет разрешения на просмотр ссылки, пожалуйста Вход или Регистрация
Т1R17Т2
Так что если видите нелинейный разогнутый дифкаскад на входе, бегите от этого усилителя. Иначе следующий разбор полётов может быть проведен на вашем примере.
В схемотехнике Видерхольда-Сухова-Агеева в этом месте получается преобразователь U-I, а этот ток потом транслируется каскадом ОБ (вторая половинка разогнутого ДК или каскад сдвига уровня) далее, к каскаду УН с ОБ.
Т.е. разогнутый ДК линеаризован межэмиттерным резистором.
Формально у нас разогнутый ДК, а реально - преобразователь U-I.
Или я не прав?
Т.е. разогнутый ДК линеаризован межэмиттерным резистором.
Формально у нас разогнутый ДК, а реально - преобразователь U-I.
Или я не прав?
Последнее редактирование:
Все усилительные каскады - НвТ- или ТвТ-преобразователи, а их нагрузка - ТвН-пробразователь. НвТ-преобразователь - это функциональное назначение узла: ЧТО он делает. А дифкаскад ли это, зеркало, ОБ или ОЭ - это схемотехническое решение преобразователя: КАК он это делает. Оно определяет, какие нам из этого процесса ништяки полагаются или недостатки на голову падут.
Экономия мешает. Сразу усложняется разводка - один-два ГСТ, цепи питания опоры... И потом, если в СЛ хороший клип достигается схемотехнически: разогнутый диф просто не вогнать в отсечку, то тут надо будет думать над этим вопросом.
Всего лишь нежелание думать о перегрузке и экономия пары-тройки транзисторов не дают получить дополнительный ноль искажений?
"А гадость пьют из экономии,
Хоть поутру, да на свои..." (с)
Т.е. ничто принципиально не мешает использовать тут самый линейный тип каскада?
"А гадость пьют из экономии,
Хоть поутру, да на свои..." (с)
Т.е. ничто принципиально не мешает использовать тут самый линейный тип каскада?
Принципиальных ограничений нет. Можно попробовать. У меня даже где-то есть пара моделей. См, я сбрасывал дамп моделей по ВВ в теме.
Да, разная. Мне было просто интересно, почему это решение не применяется(ну кроме клип не тот и много деталей). Усиления ведь крепко добавляет.Rus2000 написал(а):
Да так, свои периодически прилетают(шум в голове).Rus2000 написал(а):Ниасилил.
Какие пчелы?
Зеркало - это четырёхполюсник (узел с четырьмя выводами), половина которого - элемент опорного напряжения, управляемый входным током, вторая половина - источник тока, более-менее равного управляющему. Весьма полезная штука, без неё прям никуда.
Нас интересует линейность зеркала: с достаточной ли точностью входной ток соответствует выходному. Ибо должон, за то и держим. Нам надо создать преобразователь НвТ для втекающего в зеркало тока, и обратный преобразователь ТвН для замыкания цепи ООС, чтобы не мучиться с подгонкой режимов (максима: человек должен думать, а компьютер - работать).
Итак, рисуем схему:
где есть генератор напряжения В2, зеркала a, b, c, каскады сравнения Ж1, Ж2, Ж3 с токовым выходом (ИТУНы; хотя тут без разницы, можно и ИНУНы), сравнивающие входное напряжения от В2 и поддерживающие такое же напряжение на рез. 8, 9, 10 путём управления входным током зеркала через рез. 11, 12, 13.
Зачем ИТУНам с высоким выходным сопротивлением добавочные высокоомные резисторы 11, 12, 13? Входное сопротивление зеркал нелинейно. А линейность зеркал определяем привычным методом по нелинейности входного напряжения. Чтобы нелинейность входов зеркал не мешала узреть истину, эта кривизна отделена от контрольных точек (КТ) 1, 2, 3 резисторами 11, 12, 13. Понятно, что на выходах a, b, c искажения стремятся к нулю - точнее, к 0,000.005%, а на КТ выделится нужное для этого нелинейное напряжение, Кг коего мы и вычислим как показатель качества зеркала.
Но сначала глянем полосу рабочих частот зеркал:
Полоса расширяется от первого к последнему. Конечно, ведь в зеркале С повторитель Т3 уменьшает эффекты миллеровской ООС через Скб Т1. Правда, за 10-ю мегагерцами нам в усилителях зеркала обычно не нужны.
Так выходной ток зеркал зависит от напряжения на выходном транзисторе в диапазоне частот. Подозрительно, отчего это подавление помех улучшается на ВЧ. Не иначе, эффект ООСи.
Призовые места по линейности распределились неожиданно.
Зеркало А, точка 1: Кг=0,001.5%
Зеркало В, точка 2: Кг=0,003.6%
Зеркало С, точка 3: Кг=0,005.7%
Вызывает подозрение точность симуляции работы зеркала С. Имею обоснованное подозрение, что иногда ЛТС в трёх транзисторах не разбирается. Вова ака Меловман - известный борец за честь и достоинство ЛТС, и лично для него выложу файл симуляции. Пусть попробует вместо В3 подключить коллектор Т3 к В1 +15 В, а также посмотрит на равенство входных и выходных токов.
Само собой разумеется, что марксизм - не догма, а руководство к действию. в выложенный файл, как в стенд, можно встраивать и жесточайше пытать другие модели зеркал.
Нас интересует линейность зеркала: с достаточной ли точностью входной ток соответствует выходному. Ибо должон, за то и держим. Нам надо создать преобразователь НвТ для втекающего в зеркало тока, и обратный преобразователь ТвН для замыкания цепи ООС, чтобы не мучиться с подгонкой режимов (максима: человек должен думать, а компьютер - работать).
Итак, рисуем схему:
У вас нет разрешения на просмотр ссылки, пожалуйста Вход или Регистрация
где есть генератор напряжения В2, зеркала a, b, c, каскады сравнения Ж1, Ж2, Ж3 с токовым выходом (ИТУНы; хотя тут без разницы, можно и ИНУНы), сравнивающие входное напряжения от В2 и поддерживающие такое же напряжение на рез. 8, 9, 10 путём управления входным током зеркала через рез. 11, 12, 13.
Зачем ИТУНам с высоким выходным сопротивлением добавочные высокоомные резисторы 11, 12, 13? Входное сопротивление зеркал нелинейно. А линейность зеркал определяем привычным методом по нелинейности входного напряжения. Чтобы нелинейность входов зеркал не мешала узреть истину, эта кривизна отделена от контрольных точек (КТ) 1, 2, 3 резисторами 11, 12, 13. Понятно, что на выходах a, b, c искажения стремятся к нулю - точнее, к 0,000.005%, а на КТ выделится нужное для этого нелинейное напряжение, Кг коего мы и вычислим как показатель качества зеркала.
Но сначала глянем полосу рабочих частот зеркал:
У вас нет разрешения на просмотр ссылки, пожалуйста Вход или Регистрация
Полоса расширяется от первого к последнему. Конечно, ведь в зеркале С повторитель Т3 уменьшает эффекты миллеровской ООС через Скб Т1. Правда, за 10-ю мегагерцами нам в усилителях зеркала обычно не нужны.
У вас нет разрешения на просмотр ссылки, пожалуйста Вход или Регистрация
Так выходной ток зеркал зависит от напряжения на выходном транзисторе в диапазоне частот. Подозрительно, отчего это подавление помех улучшается на ВЧ. Не иначе, эффект ООСи.
Призовые места по линейности распределились неожиданно.
Зеркало А, точка 1: Кг=0,001.5%
Зеркало В, точка 2: Кг=0,003.6%
Зеркало С, точка 3: Кг=0,005.7%
Вызывает подозрение точность симуляции работы зеркала С. Имею обоснованное подозрение, что иногда ЛТС в трёх транзисторах не разбирается. Вова ака Меловман - известный борец за честь и достоинство ЛТС, и лично для него выложу файл симуляции. Пусть попробует вместо В3 подключить коллектор Т3 к В1 +15 В, а также посмотрит на равенство входных и выходных токов.
Само собой разумеется, что марксизм - не догма, а руководство к действию. в выложенный файл, как в стенд, можно встраивать и жесточайше пытать другие модели зеркал.
